Влияние технологии получения хромового покрытия на оболочечных трубах из сплава Zr – 1 % Nb – (O, Fe) на изменение его структуры при окислении на воздухе при температурах 400–1150 C

Исаенкова М. Г.; Перлович Ю. А.; Столбов С. Д.; Клюкова К. Е.; Фесенко В. А.; Берлин Е. В.

База данных: Каталог библиотеки СФУ (В 586)

Библиографическое описание: Влияние технологии получения хромового покрытия на оболочечных трубах из сплава Zr – 1 % Nb – (O, Fe) на изменение его структуры при окислении на воздухе при температурах 400–1150 C / М. Г. Исаенкова, Ю. А. Перлович, С. Д. Столбов [и др.]. - (Композиционные материалы и многофункциональные покрытия). - Текст : непосредственный // Цветные металлы. - 2020. - № 2 (926). - С. 66-75 : схемы, граф., ил. - Библиогр.: с. 73-74 (27 назв.). - ISSN 0372-2929.

Аннотация: Проведено сравнение коррозионного поведения двух хромовых покрытий, полученных по разным технологическим режимам методом магнетронного напыления на оболочечные трубы из сплава Э110 опт. В зависимости от особенностей процесса создания покрытий в них сформировалась разная структура, характеризующаяся различными ориентацией и размером зерен. Основные различия исследованных покрытий состояли в следующем: покрытие № 1 имело толщину 9–10 мкм, характеризовалось столбчатыми кристаллами размером 0, 2 мкм и строгой ориентацией {111} по всей своей толщине; покрытие № 2 имело толщину 12–14 мкм, размер столбчатых кристаллов — 1 мкм и их ориентации — {111} и {100}. Покрытия также различались уровнем сжимающих тангенциальных макронапряжений на внешней поверхности: в первом из них 1000 МПа, а во втором — всего лишь 490 МПа, что свидетельствовало о возможности присутствия в нем трещин. Наличие трещин подтверждено металлографическими снимками. Окисление оболочечных труб с хромовыми покрытиями проводили путем их отжига на воздухе в температурном интервале 400–1150 C в течение 1 ч. В результате электронно-микроскопического изучения распределения элементов по сечению окисленных образцов установлены основные различия в кинетике окисления покрытий, полученных по разным режимам. В исходном состоянии оба покрытия взаимодействуют с подложкой без образования промежуточных фаз, просто слой хрома заменяется слоем циркониевого сплава. В обоих случаях переходная зона составляет 2–3 мкм. После отжига на воздухе при температуре 1100 C в течение 1 ч между покрытием и подложкой формируется интерметаллидный слой (Zr, Nb) Cr[2] толщиной 2–3 мкм. Интерметаллид идентифицирован благодаря исследованию покрытия на синхротронном излучении. Толщина первого покрытия изменяется до 5–6 мкм, при этом на поверхности не удается обнаружить оксидную фазу. В случае окисления второго покрытия наблюдается 3–4-мкм слой оксидной фазы, легко идентифицируемый рентгеновскими и электронно-микроскопическими методами, что приводит к сокращению толщины хромового покрытия. Интересным также представляется распределение пор: в случае первого покрытия они расположены на границе интерметаллидного и хромового слоев, а в случае второго покрытия поры распределены по сечению хромового слоя и в оксидных слоях. Толщина оксидного слоя со стороны внутренней поверхности оболочечной трубы составляет ~250 мкм. Хромовое покрытие в случае отсутствия в нем трещин надежно защищает от кислорода оболочечную трубу. Наличие пор обусловлено различиями в температурном расширении слоев, состоящих из разных металлов.

Год издания: 2020

Авторы: Исаенкова М. Г. , Перлович Ю. А. , Столбов С. Д. , Клюкова К. Е. , Фесенко В. А. , Берлин Е. В.

Источник: Цветные металлы

Выпуск: № 2 (926)

Номера страниц: 66-75

Количество экземпляров:

Читальный зал (пер. Вузовский, 6Д): свободно 1 из 1 экземпляров

Показать дополнительные сведения

Структура защитного хромового покрытия, полученного методом термического испарения в магнетронном…

Берлин Е. В. и др.
2019 год

Влияние высокотемпературного окисления на структурные и текстурные особенности оболочечных труб…

Перлович Ю. А. и др.
2015 год

Влияние микролегирования алюминиевого сплава АМг5 переходными металлами (Sc, Zr, Nb) на структуру…

Яшин В. В. и др.
2019 год

Механизм формирования поверхностного защитного слоя в жаропрочных сплавах HP40NbTi при…

Кондратьев С. Ю. и др.
2024 год

Изменение кинетики упрочнения при старении магниевого сплава системы Mg - Y - Gd - Zr при…

Лукьянова Е. А. и др.
2024 год

Влияние гольмия и иттербия на упрочнение при старении высокопрочного магниевого сплава ИМВ7-1…

Рохлин Л. Л. и др.
2019 год

Использование твердых углеводородов для регулирования степени окисления сульфидного Cu – Ni-сырья…

Крупнов Л. В. и др.
2020 год

Превращение карбида ниобия в жаропрочных сплавах на основе Fe - 25Cr - 35Ni при температурах 900…

Забавичева Е. В.
2023 год

Влияние микролегирования Er и Zr на формирование микроструктуры при гомогенезации алюминиевого…

Цзиньфэн Лен и др.
2021 год

Влияние температуры на формирование стабильных и метастабильных алюминидных фаз в сплавах системы…

Попова Э. А. и др.
2020 год

Математическое моделирование распределения тока при наличии нарушений на подошве анода…

Поляков П. В. и др.
2019 год

Влияние параметров кристаллической решетки поверхностного газонасыщенного слоя на пластичность…

Калиенко М. С. и др.
2019 год

Исследование влияния температуры отжига на механические свойства тонких лент из сплава МНЦ12-24…

Толстобров А. К. и др.
2021 год

Влияние длительности воздействия водорода при высокой температуре на состав поверхностного слоя…

Пойлов В. З. и др.
2024 год

Кинетика старения и изменение механических свойств при пережоге литейного магниевого сплава…

Леонов А. А. и др.
2024 год

Влияние последующей прокатки на механические и коррозионные свойства интенсивно деформированного…

Рома М. и др.
2025 год

Библиотечно-издательский комплекс СФУ

Похожие публикации